氮化铝基大功率复合电路厚膜材料

图形两处过渡到了一层混合物，这会消除一种对黏合至关重要的机械所设计黏合。CL80-11157(1a) 和 C2360(1b)，混合物的的物理现象结构设计更加都与近于。这是因为器件具备都与近的油漆和钛水解物化学性质。

平面图1：水解铝高约管壁器件的截面

为了等待分析方法于附着力检验的混合物(平面图2)，将锡铅丝钢铁板到每个已工件的混合物上的80 x 80 mil器件焊盘上。混合物在250°C下挤出Alpha 615 RMA助焊剂并放入矿物油SAC305(Sn96.5/Ag3.0/Cu-0.5)氯酸钾中都5秒钟。钢铁板后，戈尔戈里夫卡平直出90度角。受限制Zwick/Roell Z2.5剥离检验仪，移除水管并校准附着力。

平面图2：受限制Alpha 615 RMA助焊剂在250°C下通过SAC305氯酸钾对器件和接点连接至器件焊盘的可焊性检验

三、附着力安全性评核

此表2列举了各器件的功用。浆料的粘性和流变性更加适合；还有印刷新技术分析方法。淋出管壁高约度和电容器率校准基于此前概述的制品前提条件。

此表2：器件浆料功用

平面图3推断了初始和段落工件的附着力结果。对于大多数分析方法，大于4.0磅的初始附着力最大值被看来是可以接受的。正如预计的那样，再行次工件后附着力降很低。这可也许多种因素：器件内油漆出分的挤出、油漆/钛水解物与钛表层底物方法的变异和/或与水解铝嵌入水解都与关的化学底物。有时候，再行次工件后，可以接受大于3.0磅的附着力。除CL80-11157(Ag)都与若外，C2360大约了3.0磅的附着力目标。此表3和此表4分别陈述了150°C劣化和85°C/85%旱季通用性试验中都的结果。

平面图3：器件附着力(初始与3次段落工件)

150°C劣化结果(此表3)此得出结论CL80-11157(Ag)、C2360(Ag/Pd)器件的初始(1x工件)附着力在1000两星期后>4.0磅。劣化后，CL80-11157(Ag)对于单次工件的混合物附着力几乎不变，但对于3次工件的混合物，附着力是增加的。

此表3：器件150°C劣化后附着力(lbs.)

此表4：器件85°C/85%RH劣化后附着力(lbs.)

85°C/85%旱季研究工作的结果(此表4)此得出结论，所有接点的初始(1x燃淋)附着力均大约了4.0磅的目标最大值。再行次，我们注意到多次工件后的附着力在双85试验中都后大大降很低。

四、 金器件制品

在2“x2”的Maruwa水解铝(AlN-170)嵌入上印出一层C5730金器件。印刷新技术、湿气和淋制试验中都前提条件与前面探讨的器件都与同。淋出后，受限制1.25密耳小金，在2个混合物(30次拉拔混合物)上校准在在淋出、3次再行淋出和5次再行淋出的金器件附着力。平面图4推断了金的物理现象结构设计和戈尔戈里夫卡键合。淋制器件的圆筒形用4a此表示。与此前的器件(平面图1)的方法大致都与同，在图形两处过渡到了一层油漆层，过渡到了一种机械所设计联结，有助减少附着力最大值。平面图4b推断了清晰的接点键合，而4c和4d推断了4b中都附注新月形键合和球形键合的高倍视平面图。粘结层干净，无开裂或分层确实。在1x、3x、5x燃淋后，还对两个混合物完出了附着力检验，以完出下述通用性检验：在150°C和85°C下劣化，在0、48、100、250、500和1000两星期下完出85%旱季检验。

平面图4：C5730金器件在水解铝上和金线键合的SEM照片。

金器件属性/安全性评核

C5730金器件的粘性为280–380 Pa-s，受限制Brookfield HBT粘性计在25°C环境温度下受限制6R冠军杯，SC4-14号轴，在10rpm下校准。在12μm的国际简化高约度下，固体所含为84–87%，电容器率12克，图形断线是亦然的。正如我们在平面图5中都所看到的，初始和再行工件后的附着力很难统计资料差别。中都最大值保持不稳定的不变。

平面图5：初始和重新工件后的1.25密耳小金键合图形平面图

平面图6：通用性检验后C5730初始和段落工件器件上的小金拉力结果

平面图6推断了150°C劣化、85°C/85%RH和-55–150°C波循环通用性研究工作消除的接点粘结附着力。结果此得出结论，初始、3次再行淋和5次再行淋错综复杂的附着力很难值得注意差别。此外，1000两星期劣化后、1000两星期85°C/85%RH和1000次波循环后的最大值实际上大于初始附着力。数最大值范围为14-17克，远高于12克的目标最大值。

六、 电容器器制品

原先为铝整合的两种矿物油电容器浆料与水解铝具备较好的通用性。R2211为10Ω/□电容器浆料，R2221为Ω/□电容器浆料。印刷新技术、湿气和淋制前提条件与上述器件浆料都与同。电容器器印刷新技术在已有C2360(铜器/硫)器件的混合物上。两个混合物分别分析方法于3次再行淋和5次再行淋试验中都。六个混合物分析方法于通用性检验。两个混合物分析方法于150°C劣化，两个混合物分析方法于85°C/85%RH，两个分析方法于波循环(-55°C–150°C)检验。

还有六个混合物印刷新技术了油漆颜料浆料(IP9002)。IP9002通过200目筛网络印刷新技术，受限制70硬度计刮铁板，钢丝宽度为1.6密耳，黏合剂高约度为0.5密耳。湿气后，在600°C下淋制，在峰最大值环境温度下要到5分钟。在这些混合物上完出通用性检验的方法与无颜料的混合物都与同。在有颜料和无颜料的每个前提条件下，校准电容器变异以及+TCR和-TCR。

七、电容器器/印刷新技术颜料后功用和安全性评核

此表5列举了R2211和R2221电容器器的功用。

此表5：电容器器印刷新技术后具体情况

此表6和此表7列举了R2211和R2221电容器器在多次工件后以及受限制IP9002颜料后的电容器变异。正如预计的那样，电容器随着多次工件而降很低。我们还观察到，在印刷新技术有颜料最后，电容器变异是可计算和可再行现的。

此表6：电容器多次重淋变异

此表7：电容器有油漆颜料的变异

此表8-10推断了在150°C劣化、85°C/85%RH和-55°C–150°C波循环通用性检验后，R2211和R2221与有IP9002颜料的电容器变异。在150°C和85°C/85%RH下1000两星期后，有颜料的电容器变异少于5%，这在10%的都与比较行业国际标准区域内。都只，500次波循环后的变异在目标限最大值内。

此表8：电容器变异(150°C劣化)

此表9：电容器变异(85°C/85%旱季)

此表10：电容器变异(TC：-55°C–150°C)

此表11-12推断了150°C劣化和85°C/85%RH(有或很难IP9002颜料)后的TCR最大值。波TCR校准在125°C下完出，的水TCR校准在-55°C下完出。在劣化研究工作中都，当用油漆颜料时，两个电容器器的波TCR和的水TCR变异很小。而在85°C/85%RH研究工作中都，有颜料层时TCR的变异很大(此表12)。

此表11：波态和的水态TCR(150°C劣化)

此表12：波态和的水态TCR(85°C/85%旱季)

八、结论

贺利氏已整合出分析方法于水解铝嵌入的合理RoHS和REACH适配器的矿物油高约管壁浆料，这有数铜器、铜器/硫和金器件，以及两个具备适配器油漆颜料的电容器浆料。所包括的数据清楚地此得出结论，这些产品的安全性特性与为铝嵌入所设计的传统观念高约管壁浆料都与近于。对于大多数器件，通用性检验前后汞柱的附着力最大值保证国际标准工业高约管壁立即。与器件更加都与近于，10人口为129人和100人口为129人电容器器可消除较好的安全性结果。这有数可段落生产的不稳定的阻最大值、优异的再行淋性以及在完出通用性检验后(无论前提有油漆颜料)可计算的TCR最大值。

现有贺利氏整合的分析方法于AlN嵌入的碳化如下此表所列：

所以该系列产品为需受限制水解铝改善散波的分析方法包括了理想的新新技术。这解决了工业对比较大汽车混合出动力车、加波器总出和LED照明的消费及更多负载电子元件产品的分析方法。

供参考

【1】 R.G.Loasby和P.J.Holmes“高约管壁新技术的持续发展(书体，出处和编辑)Keith Pitt”，《高约管壁新技术手册》第二特别版。Keith Pitt Ed. Electrochemical Publications Limited，2005年，第1章，第23页。

【2】马鲁戈-

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